변형 메커니즘의지도의

Analysis는 테스트 조건 (온도 및 응력)에 따라 확산 또는 전위 크리프의 결과로 초 초자리 크립 과정에서 소성 변형이 발생할 수 있음을 나타냅니다. RL coble 및nabarro-abarro-abarroabarro

abarro rate의 모델에 따라 확산 크립의 조건에서 곡물 크기에 크게 의존하며 각각 관계 (1)와 (2)와 각각 관계 (1)와 (2)로 설명됩니다 [12

14] : 

&# 101; b, c - 재료 상수, Σ - 스트레스, DGZ - 그레인 경계를 가로 질러 확산 계수, B - 햄버거 벡터, k - Boltzmann 상수, T- 절대 온도, D - 그레인 직경., ω - 원자 볼륨, D - 유효 두께, DV - 격자 확산 계수

while 탈구 크리프 메커니즘의 경우 관계 (3)에 의해 기술되고 그레인 크기에 의존하지 않는다 : 곡물 크기 : 

 

&#-101 ; : A, N - 소재 상수 τ - 전단 응력, DEF

Diffusion 계수, G- 전단 모듈러스 B - 햄버거 벡터, K - Boltzmann 상수, T- 절대 온도, D - 곡물 직경.

 

--it은 동시에, 크리프 테스트의 조건에서 th의 변형의 조건 하에서 언급해야합니다 탈구 크리프, 볼륨 확산 (Nabarroabarro

abaring 모델) 및 그레인 경계 (Coble'model)를 가로 질러 (coble'model)에 걸쳐 다른 강도와 동시에 일어날 수 있습니다. 변형 내의 이러한 각 프로세스의 각 과정은 온도, 응력, 입자 크기 및 경계의 구조에 따라 다릅니다 [12

13]. 

 

 

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크리프 테스트는 표에 표시됩니다. 3. 현미경 관찰 준비는 대리석

39; S 시약에서 절인되었습니다. 표 4 및 5는 테스트 샘플의 매크로 AND 미세 구조의 선택된 형태 학적 매개 변수를 나열합니다. macrosture의 기본 파라미터는 메틸로 프로그램을 사용하여 평가되었다. 테스트는 크리프 테스트 후 샘플 (D06mm)의 크로스

sections에서 수행되었습니다.

/

 metallographic 연구는 볼륨 수정만의 효과만을 나타냅니다. 초자리 로이의 거친greted 구조의 형성 및 동시 볼륨 및 표면 변형은 미세

gret 구조 (표 4 및 5)의 형성을 일으켰습니다. 탄화물 단계의 침전에 관한 연구, 테스트 된 합금 및 크리프 조건에서의 지속 가능성을 강화하는 관점에서 유의미한 조건은 SuperAlloy Mar

247 (표 4 및 5)에서보다 큰 표면 AA를 보였다. 주로chinese=의 형태로 주로 곡물 경계의 영역에서 발생했습니다 [2].=-/

 

/. 4 및 표 5는 샘플 파열 시간 Tz, 꾸준한 크리프 속도 Vu와 같은 크리프 특성과 관련하여 검사 된 초 고 초과열의 거시 적합성 매개 변수를 요약 한 것입니다.이 값은 높은-temperature 크리프에서 재료의 안정성을 결정하는 요소를 정의하는 데 중요합니다.---

 figure 2 및 3 superalloys in713c 및 Mar247의 크리프의 특성 연구의 변형 I에 따라 수행 된 크립 테스트의 기초로 개발되었습니다..

\\n \\n \\n \\n \\n \\n 안정성 안정성은 거대한 샘플을위한 값 T \\ N 50 시간에 거대한 거친 크기에 달려 있습니다. 볼륨 및 표면 수정 (표 4)의 결과로 분쇄 된 곡물을 가진 샘플을위한 샘플의 경우 28 시간. 마찬가지로, 합금 mar \\ N247의 높은 \\ Ntemperature 크리프에서 거시체의 크기 근본적으로 샘플 휴거 시간에 영향을 미친다. 거친 \\ Ngrelained 구조로 샘플의 안정성은 분쇄 된 곡물 샘플보다 20 % 이상이었다. \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n 시험 된 재료는 미세 구조물에 개시된 AA 탄화물 영역에 강하게 의존 하였다. 이 효과는 새로운 파라미터 AA \\ NN, (샘플 테이블의 곡물 수, 표 6)의 곡물의 수 표면적으로 잘 설명되어 있습니다. 이 파라미터 의이 파라미터 안정성이 높아지는 TZWAS가 높아지고 꾸준한 크리프 속도 (VU)가 증가한 테스트 된 초합금에 관계없이 (표 4) \\ N \\ N \\ N \\ N \\ N \\ N \\ N \\ N \\ 연구 및 분석 결과는 입자 경계를 가로 질러 확산 크리프가 꾸준한 크리프 속도 (VU)와 완성 된 시험에서 초합금의 안정성을 결정했음을 나타냅니다 (표 4). 우리는 I Test Veriant (T \\ N980 ° C, σ \\ N150MPA)의 안정성 (샘플 파열 시간) 안정성 (T 샘플 파열 시간)이 확산 크리프에서 곡물 경계를 가로 질러 슬립을 결정했다고 가정 할 수 있습니다. 그것은 균열의 형성과 성장 과정을 조절했습니다. 이 경우 초합금의 안정성에 대한 결정적인 요소는 샘플 (AA \\ NN)의 크로스 \\ Nsection의 크로스 \\ Nsection의 양 곡물까지 탄화물의 표면적의 비율이었다. 이 표현의 높은 값은 크리프 테스트에서 재료의 더 큰 안정성에 해당합니다. \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n 크리프의 변형 II에 해당하는 매개 변수로 얻은 테스트 결과의 분석 테스트 (그림 4, 5, 탭. 5)는 축 방향 응력 σ를 증가시킴으로써 (정상화 된 응력 τ \\ng의 증가가 발생 함) 크리드 안정성에 매크로그렌 크기의 영향이 모두 관찰되지 않았 음을 나타냅니다. superalloy \\ N173C 및 Mar \\ N247 (그림 4 및 5). 크리프 내구성의 차이는 단지 몇 시간이었습니다. 이는 이러한 크리프 테스트 조건 하에서 재료 변형 공정이 Nabarro \\ Nabarro \\ Nherring 매트릭스 확산 메커니즘 (볼륨) 및 곡물 경계를 가로 질러 곡물 경계를 가로 질러 전위 (그림 2, 3)보다는 전위 기전 하에서 일어난다는 것을 보여줍니다. 이로 인해 거친 \\ Ngrelained 구조물이있는 재료의 안정성이 증가합니다). 축 방향 응력의 증가로 인한 물질 변형 (왜곡)의 변화에 ​​대한 크리프 테스트 파라미터의 영향 σ는 그림 6. \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n.